> | restart:#"m08_p64" |
En un avión que vuela a 10 km en aire a -50 ºC, 26 kPa y 50% de humedad relativa, se quiere mantener el aire en cabina a 20 ºC, 75 kPa y 30% de HR. Para ello se piensa tomar aire exterior usando un compresor de rendimiento adiabático 0,85. Suponiendo despreciables los efectos debidos a la velocidad del avión, y a otros intercambios energéticos y másicos (pasajeros, equipos, y transmisión de calor a través de las paredes), se pide:
a) Determinar la humedad absoluta y la temperatura de rocío del aire exterior.
b) Determinar la temperatura y la humedad relativa a la salida del compresor.
c) Determinar el aporte de agua que habría que hacer en un humidificador posterior al compresor para llegar a conseguir la humedad absoluta deseada en cabina, y la temperatura de salida del aire humidificado.
d) Determinar la humedad relativa a la salida del humidificador, y el calentamiento o enfriamiento necesario para conseguir la temperatura deseada en cabina.
e) Sabiendo que se trata de un avión de 100 pasajeros, y que por cada pasajero hay que suministrar un mínimo de 5 L/s de aire exterior (medidos a 0 ºC y 100 kPa), calcular el consumo horario de agua en el humidificador, y la potencia de calefacción/refrigeración necesaria.
Datos:
> | read`../therm_eq.m`:read`../therm_const.m`:read`../therm_proc.m`:with(therm_proc): |
> | su1:="Aire":su2:="H2O":dat:=[p1=26e3*Pa_,T1=(-50+273.15)*K_,phi1=0.5,p2=75e3*Pa_,eta=0.85,Tc=(20+273.15)*K_,phic=0.3,Npax=100,Vdot=5e-3*m_^3/s_,T0=273.15*K_,p0=1e5*Pa_]; |
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> | eqET:=eq1_9;Adat:=get_gas_data(su1):Adat:=subs(c[p]=c[pa],R=R[a],M=M[a],T[b]=nada,[Adat]):Wgdat:=get_gas_data(su2):Wgdat:=subs(c[p]=c[pv],R=R[v],M=M[v],[Wgdat]):Wldat:=get_liq_data(su2):Wdat:=op(Wgdat),Wldat:get_pv_data(su2):dat:=op(dat),Const,SI2,SI1: |
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a) Determinar la humedad absoluta y la temperatura de rocío del aire exterior.
Usando la correlación de Antoine:
> | eq8_8;pvAnt:=subs(dat,evalf(subs(dat,pv(T1))));w1_:=evalf(subs(dat,w(phi1,T1,p1)));eq8_9;T1dew_:=evalf(subs(dat,solve(pv(T)=phi1*pv(T1),T)));T1dew:=TKC(%); |
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i.e. la humedad absoluta es muy baja, de 0,073 g/kg (la humedad absoluta en la alta troposfera suele despreciarse siempre). La temperatura de rocío de -56 ºC (217 K).
Hay que señalar que en meteorología se usa la ecuación del equilibrio líquido-vapor incluso para el caso de que sea T<0 ºC, a pesar de que, si hubiese equilibrio hielo-vapor, habría que cambiar en la ecuación de Clausius-Clapeyron la hLV=2500 kJ/kg por la hSV=2840 kJ/kg, y referirla al punto triple, en el que coinciden ambas curvas, la del equilibrio líquido-vapor (LVE) y la del equilibrio sólido-vapor (SVE). Puede verse que la diferencia no es importante:.
> | pvLVE:=p[tr]*exp(-(h[lv,tr]/R[v])*(1/T-1/T[tr]));pvLEV_:=subs(dat,evalf(subs(h[lv,tr]=h[lv0]+(c-c[pv])*(T[b]-T[tr]),Wdat,dat,T=T1,dat,pvLVE)));pvSVE:=p[tr]*exp(-(h[sv,tr]/R[v])*(1/T-1/T[tr]));pvSVE_:=subs(dat,evalf(subs(h[sv,tr]=h[sl0]+h[lv0]+(c-c[pv])*(T[b]-T[tr]),Wdat,dat,T=T1,dat,pvSVE)));T1dewSVE:=solve(subs(h[sv,tr]=h[sl0]+h[lv0]+(c-c[pv])*(T[b]-T[tr]),Wdat,dat,pvSVE)=subs(dat,phi1)*subs(h[sv,tr]=h[sl0]+h[lv0]+(c-c[pv])*(T[b]-T[tr]),Wdat,dat,T=T1,dat,pvSVE),T);'T1dewSVE'=TKC(%); |
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i.e. la presión de vapor del SVE sería 4 Pa en vez de 7 Pa (nosotros hemos tomado pvAnt=6 Pa), y la temperatura de 'escarcha' (pues al enfriar el vapor congelaría) sería casi la misma.
b) Determinar la temperatura y la humedad relativa a la salida del compresor.
> | eq5_59;T2_:=solve(%,T2);T2__:=subs(pi[12]=p2/p1,Adat,dat,%);T2=TKC(%);w2_:=w1_;eq8_7;phi2:=subs(dat,phi(w2_,T2__,p2)); |
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i.e. el aire sale del compresor a 43 ºC (316) K) y prácticamente seco ( 0,1% HR, pues apenas entraba con vapor, y w2=w1). Nótese que el aire sale del compresor demasiado caliente para los pasajeros.
c) Determinar el aporte de agua que habría que hacer en un humidificador posterior al compresor para llegar a conseguir la humedad absoluta deseada en cabina, y la temperatura de salida del aire humidificado.
Supondremos que la humidificación es adiabática (rápida).
> | wc='w(phic,Tc,p2)';wc_:=evalf(subs(dat,w(phic,Tc,p2)));Dw:=wc-w1;Dw_:=wc_-w1_;h3:=h2;eq8_11;h2_:=subs(Adat,Wdat,T=T2__,dat,h(T,w2_));w3_:=wc_;h3_:=subs(Adat,Wdat,T=T3,dat,h(T,wc_));T3_:=subs(dat,solve(h2_=h3_,T3));T3=TKC(%); |
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i.e. Para pasar el aire seco a la humedad absoluta deseada en cabina, habría que añadir 5,9 g de agua por cada kg de aire, y la temperatura del aire disminuiría desde 43 ºC hasta 28 ºC (301 K).
d) Determinar la humedad relativa a la salida del humidificador, y el calentamiento o enfriamiento necesario para conseguir la temperatura deseada en cabina.
> | phi3='phi(wc_,T3,p2)';phi3_:=evalf(subs(dat,phi(wc_,T3_,p2)));q:=Dh;q:=c[pa]*(Tc-T3);q_:=subs(Adat,dat,c[pa]*(Tc-T3_));h4:='h3+q';h4_:=subs(dat,subs(T3=T3_,h3_)+q_);w4_:=w3_;T4_:=subs(dat,solve(h4_=subs(Adat,Wdat,T=T4,dat,h(T,w4_)),T4));T4=TKC(%);phi4_:=subs(dat,phi(w4_,T4_,p2)); |
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i.e. del humidificador saldría con un 19% de HR a 28 ºC, que al enfriarlo hasta 20 ºC a humedad absoluta constante (w3=wc), extrayendo 8 kJ/kg, se convertiría en el 30% de HR propuesto.
e) Sabiendo que se trata de un avión de 100 pasajeros, y que por cada pasajero hay que suministrar un mínimo de 5 L/s de aire exterior (medidos a 0 ºC y 100 kPa), calcular el consumo horario de agua en el humidificador, y la potencia de calefacción/refrigeración necesaria.
> | mdot1:=p0*Vdot/(R[a]*T0);mdot1_:=subs(Adat,dat,%);mdot_:=subs(dat,Npax*mdot1_);mw:='mdot*Dw';mw_:=mdot_*Dw_;mw__:=%*3600*s_/h_;Qdot:='mdot*q';Qdot_:=subs(dat,mdot_*q_);Wdot:='mdot*c[pa]*(T2-T1)';Wdot_:=subs(Adat,dat,mdot_*c[pa]*(T2__-T1)); |
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i.e. cada pasajero demanda 6,4 g/s de aire fresco, por lo que para 100 hace falta acondicionar 0,64 kg/s, a los que hay que añadir 13,5 kg/h de agua en el humidificador, y quitar 5 kW de calor aen el enfriador (por otra parte habría que procurar los 59 kW de trabajo para el compresor).
En realidad, el acondicionamiento en cabina no se hace siguiendo este sencillo procedimiento, sino otro mucho más complicado (entre otras razones porque hay que acondicionar el aire de cabina también en tierra), usando aire comprimido sangrado de los motores,, aunque en el nuevo diseño de Boeing B787 se aproxima más al procedimiento aquí expuesto (compresor dedicado).
La humedad del aire en cabina no se regula para el confort, sino que se mantiene muy baja, aprovechando la respiración y transpiración del pasaje para llegar a alcanzar un 10..15% de HR pese a introducir aire exterior prácticamente seco y no usar humidificador. La razón de esta elección de baja humedad es debida a que el aire de cabina puede condensar sobre las paredes frías del fuselaje de aluminio (el aislamiento no es estanco, y fuera hay -50 ºC) y producir corrosión y crecimiento de microorganismos. También la sustitución del aluminio por la fibra de carbono va a aliviar este problema y permitir alcanzar mayor confor higrométrico.
La presión en cabina también es algo baja para el confort humano, pero no se dispone más cercana a los 100 kPa para ahorrar peso, pues el espesor de la pared resistente a presión crece linealmente con la sobrepresión (se diseña para una sobrepresión máxima de 65 kPa).
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